`
12
ИЗУЧЕНИЕ МОМЕНТА ИНЕРЦИИ ПРИ ВАРИАЦИИ ЗНАЧЕНИЙ
КОЭФФИЦИЕНТА ДИССИПАЦИИ УПРУГОГО ЭЛЕМЕНТА
Профессор
А.П.Мавлянов
Ассистент
А.А.Абдусаматов
Студентка
Р.Д.Бахтиёрова
Студентка
Ш.К.Хаитматова
Ташкенсткий институт текстильной и легкой промышленности
https://doi.org/10.5281/zenodo.13906999
Аннотация.
Таркибли қозиқли барабанни икки массали айланма ҳаракат қилувчи
система сифатида қаралиб ҳаракат қонунларини белгиловчи дифференциал
тенгламалар системаси келтирилган. Қозиқли гарнитуранинг буралиш бурчакларини
қамров қийматларини ўзгариш қонуниятларини ифодаловчи графиклар қурилган.
Аннотация.
В статье
приведена система дифференциальных уравнений,
определяющих законы движения, рассматривающая барабан со сваями как систему
вращательного движения с двумя массами. Построены графики, представляющие
закономерности изменения значений покрытия углов кручения свайной гарнитуры.
Abstract.
The system of the differential equations, describing laws of movement of two-
mass system compound of picket reel is resulted. Graphic dependences defining laws of change
of scope of angular fluctuations sets of picket reel of a cleaner depending on the moment of
inertia and technological resistance are constructed.
Введение.
В
известной
конструкции
очистительная
секции
хлопкоочистительного агрегата включает четыре последовательно установление
составные барабаны выполненные с колками, планками и резиновыми кольцевыми
втулками установленные, между наружными цилиндрами с колками, планками и
ступицами, установленные жестко на валу барабанов, причем толщина кольцевых
втулок каждого последущего барабана с колками и планками, меньше на 10-15% чем в
предыдущем барабане ( по ходу перемещения хлопка). Каждый последующий цилиндр
с колками с колками и планками будет совершать дополнительно крутильные
колебания с большей частотой и меньшей амплитудой, приводящий к эффективному
выделению сорных примесей. В предлагаемой конструкции колкового барабана на
приводном валу 1 посредством шпонок 3 установлены фланцы 2. В наружной
поверхности фланца 2 жестко установлена резиновая втулка 4, на которую надета и
жестко (винтовое соединение) соединена наружная втулка (полный цилиндр) 5, на
поверхности наружной втулки 5 жестко установлены колки 6 с определенной
последовательностью (см. рис. 1) [1, 2].
`
13
Рис. 1. Колковый барабан с упругими элементами.
Для определения амплитуды угловых колебаний колковой гарнитуры барабана
систему рассмотрели как двухмассовую ротационную систему.
В окончательном виде имеем выражения для определения амплитуд колебаний
внутреннего цилиндра и соответствующего цилиндра с колками барабана
2
2
2
2
2
1
;
D
C
B
A
(1)
где:
4
2
2
2
2
4
2
2
2
1
b
J
b
J
J
c
k
M
A
y
5
2
2
bJ
k
M
B
y
4
2
2
2
2
2
1
b
J
b
J
c
k
M
C
y
2
2
2
2
J
c
b
J
k
M
D
y
2
2
2
2
2
1
2
1
0
0
0
0
J
b
b
b
J
b
b
J
c
b
b
b
J
c
k
Численное решение задачи осуществлено при следующих значениях параметров:
0
,
2
5
,
1
y
M
Нм;
50
45
с
-1
;
600
400
c
Нм/рад;
10
2
,
7
b
Нмс/рад.
С увеличением значений жесткости упругого элемента амплитуда колебаний
1
и
2
уменьшаются.
Из них видно, что с увеличением технологического сопротивления от
протаскиваемого колковым барабаном хлопка-сырца по нелинейной закономерности
увеличивается размах угловых колебаний колковой гарнитуры барабана. Так, при
`
14
рад
Нм
с
/
400
возрастание
с
М
от 2,5 Нм до 12,5 Нм размах колебаний
2
увеличивается от 0,01 рад до 0,054 рад, а при
рад
Нм
с
/
800
размах угловых
перемещений
2
находится, а пределах
рад
1
10
)
03
,
1
24
,
0
(
. Для выбора
необходимых амплитуд угловых колебаний колковой гарнитуры целесообразным
считается выбор значений момента инерции
2
J
.
Рис. 4. Графические зависимости изменения размаха колебаний угловых
перемещений колковой гарнитуры от технологической нагрузки (а) и от момента
инерции при вариации значений коэффициента диссипации упругого элемента.
где: 1-при b=6,5 Нм/рад; 2-при b=12 Нм/рад; 3-при b=20 Нм/рад.
Согласно анализа графиков на рис. 3 можно отметить, что увеличение
2
J
от 0,042
кгм
2
до 0,17кгм
2
размах
2
уменьшается от 0,16 рад до 0,059 рад при
рад
Нм
с
/
400
0,4
0,8
1,2
М
2
, Нм
3,5
7,0
10,5
14,0
1
2
3
а
0
0,4
0,8
1,2
J
2
, 10
-2
, кгм
2
5,0
10,0
15,0
20,0
1
2
3
б
1,6
0
`
15
, а при значении коэффициента жесткости упругой резиновой втулки 600 Нм/рад
2
уменьшается от 0,127 рад до 0,052 рад. Для обеспечения размаха угловых колебаний
колковой гарнитуры барабана в пределах (0,08-0,11) рад рекомендуемыми значениями
является
2
2
)
12
,
0
068
,
0
(
кгм
J
,
рад
Нм
с
/
)
650
550
(
.
Следует отметить, что на колебания угловых перемещений
2
значительно влияет
коэффициент диссипации упругого элемента (см. рис. 4а, б). Так, с увеличением М
2
от 3,1
Нм до 13,2 Нм размах
2
возрастает от 0,038 рад до 0,123 рад при b=6,5 Нм/рад, а при
b =20 Нм/рад увеличение размаха колебаний значительно уменьшается от 0,018 рад до
0,052 рад (см. рис. 4а). Эта закономерность сохраняется и при вариации момента
инерции колковой гарнитуры (см. рис. 4 б). Так, при возрастании J
2
от 2,0·10
-2
кгм
2
до
17,4·10
-2
кгм
2
размах колебаний уменьшается от 0,076 рад до 0,066 рад при b=6,5 Нм/рад,
а при b=20 Нм/рад размах колебаний
2
уменьшается от 0,098 рад до
0,0207 рад. Для обеспечения необходимых амплитуд колебаний колковой гарнитуры
рекомендуемыми значениями коэффициента диссипации является 8,4
11,7 Нм/рад.
Вывод
: Рекомендована новая составная конструкция колкового барабана и
получены формулы для расчета амплитуды колебаний колков в установившемся
режиме движения, обоснованы параметры системы.
References:
1.
Г.И.Мирошниченко. Основы проектирования машин первичной обработки хлопка.
М., Машиностроение, 1972, 486 с.
2.
А. Джураев и др. Очистительная секция хлопкоочистительного агрегата. Патент
Рес.Уз. №FAP 00948, Бюлл. №9, 2014 г.
3.
MAVLYANOV, A. P., & DJURAEV, A. ANALYSIS OF NEW SCHEME OF FEEDER WITH THE
EFFECTIVE WORKING BODIES.
EUROPEAN SCIENCE REVIEW
, 106-108.
4.
Ганиханов, Х. Ш., Мавлянов, А. П., & Абдусаматов, А. А. (2023). ИЗУЧЕНИЕ
УПЛОТНИТЕЛЬНОГО И СЪЁМНОГО БАРАБАНОВ КОНДЕНСОРА ВОЛОКНА.
Educational
Research in Universal Sciences
,
2
(10), 227-232.
